現澆箱梁擴大基礎及邊坡穩定性計算方法
１．支架擴大基礎
上部荷載：N=2600KN 地基承載力：f=110KPa
埋置深度：d=2m 地基土及基礎平均重度：△γ=20KN/m
則基礎底面積：
Ａ≥N/（f-△γd）=2600/（110-20×2）=２
根據萬能桿件支架及箱梁橫向尺寸，取擴大基礎尺寸為：
a×a×d=××
2．大堤邊坡穩定性計算
邊坡高度： 擴大基礎寬：
基礎距邊坡邊緣：1m 坡腳至坡頂水平距離：28m
基礎承受上部荷載：N=2600KN 坡面土天然重度：γ=19KN/m3
內摩擦角：φ=100 粘聚力：c=15KPa
2. 1 本計算采用圓弧法分析大堤邊坡穩定性。
取滑動圓弧下端通過坡腳A點，上端通過支架擴大基礎邊緣，半徑R為40m，圓心為O。
2．2 取土條寬度b=R/10=4m。
2．3 土條編號：
作圓心O的鉛垂線OO‘，鉛垂線處為0條，依次向上編號為1、2、3，4，5，6，7，向下編號為-1、-2。
2．4 計算圓弧AB的弧長l：
設AB弦長為L，則有：
sinα/2=L/2R=（+362）1/2/(2×40)=
所以: α=
l=××40/180=
2. 5 上部荷載分布:
上部荷載2600KN,分布在寬擴大基礎的6、7兩個土條上，這里近似取每
個土條上承受1300KN。擴大基礎長為，邊坡穩定計算取1m長，則作用在6、7
兩個土條上的計算上部荷載為200KN。
2．6 邊坡各土條切向力與摩阻力列表計算如下：
編
號
土條重量
Qi=γhi/KN
sinαi
切向力/(KN)
Ti=Qisinα
cosαi
法向力(KN)
Ni=Qicosαi
tgφ
摩阻力(KN)
Nitgφ
總的粘聚力(KN)
Cl
-2
19×=
15×=
-1
19×=
1
19×=
2
19×=
3
19×=
4
19×=
5
19×=
6
19×+200=
7
19×+200=
合 計
邊坡穩定安全系數計算
K=MR/MT =R(∑Nitgφ+cl)/(R∑Ti)
=(+)/
=(安全)
注:1、本計算未考慮大堤護坡的有利因素。
2、本計算只選擇了一個可能滑動面,所求出的安全系數K不一定是最小的，所以選擇的滑動面不一定是最危險滑動面，只能作為擴大基礎設計時的參考。
上部荷載：N=2600KN 地基承載力：f=110KPa
埋置深度：d=2m 地基土及基礎平均重度：△γ=20KN/m
則基礎底面積：
Ａ≥N/（f-△γd）=2600/（110-20×2）=２
根據萬能桿件支架及箱梁橫向尺寸，取擴大基礎尺寸為：
a×a×d=××
2．大堤邊坡穩定性計算
邊坡高度： 擴大基礎寬：
基礎距邊坡邊緣：1m 坡腳至坡頂水平距離：28m
基礎承受上部荷載：N=2600KN 坡面土天然重度：γ=19KN/m3
內摩擦角：φ=100 粘聚力：c=15KPa
2. 1 本計算采用圓弧法分析大堤邊坡穩定性。
取滑動圓弧下端通過坡腳A點，上端通過支架擴大基礎邊緣，半徑R為40m，圓心為O。
2．2 取土條寬度b=R/10=4m。
2．3 土條編號：
作圓心O的鉛垂線OO‘，鉛垂線處為0條，依次向上編號為1、2、3，4，5，6，7，向下編號為-1、-2。
2．4 計算圓弧AB的弧長l：
設AB弦長為L，則有：
sinα/2=L/2R=（+362）1/2/(2×40)=
所以: α=
l=××40/180=
2. 5 上部荷載分布:
上部荷載2600KN,分布在寬擴大基礎的6、7兩個土條上，這里近似取每
個土條上承受1300KN。擴大基礎長為，邊坡穩定計算取1m長，則作用在6、7
兩個土條上的計算上部荷載為200KN。
2．6 邊坡各土條切向力與摩阻力列表計算如下：
編
號
土條重量
Qi=γhi/KN
sinαi
切向力/(KN)
Ti=Qisinα
cosαi
法向力(KN)
Ni=Qicosαi
tgφ
摩阻力(KN)
Nitgφ
總的粘聚力(KN)
Cl
-2
19×=
15×=
-1
19×=
1
19×=
2
19×=
3
19×=
4
19×=
5
19×=
6
19×+200=
7
19×+200=
合 計
邊坡穩定安全系數計算
K=MR/MT =R(∑Nitgφ+cl)/(R∑Ti)
=(+)/
=(安全)
注:1、本計算未考慮大堤護坡的有利因素。
2、本計算只選擇了一個可能滑動面,所求出的安全系數K不一定是最小的，所以選擇的滑動面不一定是最危險滑動面，只能作為擴大基礎設計時的參考。
本文標簽：現澆箱梁擴大基礎及邊坡穩定性計算方法
* 由于無法獲得聯系方式等原因，本網使用的文字及圖片的作品報酬未能及時支付，在此深表歉意，請《現澆箱梁擴大基礎及邊坡穩定性計算方法》相關權利人與機電之家網取得聯系。
：鞏經理
：13915946763
：南京塞姆泵業有限公司
