土質(zhì)路基不同錘重的計(jì)算結(jié)果可以看出，裝載機(jī)液壓打夯機(jī)3噸錘重情況下，從路基土孔隙率隨計(jì)算時(shí)間步的關(guān)系可以看出，在夯擊過(guò)程中，路基5m深度范圍內(nèi)由于土體回彈導(dǎo)致孔隙率反復(fù)震蕩，但總體呈減小趨勢(shì)并逐漸趨于恒定;大于5m深度范圍內(nèi)孔隙率平穩(wěn)減小，但減小量值不大，說(shuō)明影響深度為5m。此外，3噸錘重情況下9m深度的土體孔隙率基本無(wú)變化，9m以下深度的孔隙變化是由于底部邊界對(duì)振動(dòng)的反射造成的。

對(duì)比可以看出，裝載機(jī)液壓打夯機(jī)夯錘重量大于5噸后，土質(zhì)路基夯錘貫入土體的深度較填石路基要小，但路基表層土體顆粒分布也較土石路基均勻。不同錘重情況下路基土動(dòng)力夯實(shí)的影響深度，相同錘重情況下填石路基的夯擊影響深度要大于土質(zhì)路基，但裝載機(jī)液壓打夯機(jī)填石路基錘重大于5噸后夯擊影響深度沒(méi)有明顯的提高。從路基土孔隙率隨夯擊次數(shù)的關(guān)系可以看出，3噸錘重情況下，路基土體的孔隙率減小量整體在12～18次夯擊時(shí)逐漸趨于恒定，說(shuō)明路基土回填夯實(shí)效果較好的夯擊次數(shù)為12～18次。

(1)臺(tái)背路基采用夯實(shí)機(jī)進(jìn)行補(bǔ)強(qiáng),能提高路基壓實(shí)度,減小路基沉降,臺(tái)背混凝土拉應(yīng)變遠(yuǎn)小于其限值,是一種有效的補(bǔ)強(qiáng)方法。試驗(yàn)提出的施工工藝是較為合理的,采用的填料是可行的。

(2)裝載機(jī)液壓打夯機(jī)工作時(shí)對(duì)路基產(chǎn)生的動(dòng)應(yīng)力受夯實(shí)勢(shì)能、夯實(shí)路基高度和路基模量等因素影響,而夯實(shí)勢(shì)能是主要影響因素。夯實(shí)機(jī)產(chǎn)生的動(dòng)應(yīng)力隨夯實(shí)次數(shù)的增加而增大,隨夯實(shí)路基高度增加略有增大,隨夯實(shí)勢(shì)能的增大而增大,一檔、二檔和三檔夯實(shí)產(chǎn)生的動(dòng)應(yīng)力變化趨勢(shì)基本一致。

(3)裝載機(jī)液壓打夯機(jī)產(chǎn)生的豎向動(dòng)應(yīng)力隨深度增加而迅速減小,應(yīng)力主要影響深度在2 0~2 5 m之間。夯實(shí)機(jī)在2 5 m深度處的影響寬度約為1 5 m。

(4)路基相同深度處壓路機(jī)產(chǎn)生的動(dòng)應(yīng)力約為裝載機(jī)液壓打夯機(jī)的16.0%~20. 0%，小型打夯機(jī)產(chǎn)生的動(dòng)應(yīng)力約為夯實(shí)機(jī)的3 1%~3.9%。

(5)路基夯實(shí)后承載力增大范圍主要在2 5 m深度內(nèi)，二檔和三檔區(qū)在2 5 m范圍內(nèi)平均基本承載力分別增大約20 kPa和 30 kPa。夯實(shí)路基越高,基本承載力增大越小。

(6)路基沉降量隨夯實(shí)次數(shù)增大而增大,其增長(zhǎng)率隨夯實(shí)次數(shù)增多而減小。沉降量隨深度逐漸減小,變形量主要發(fā)生在1 5 m深度范圍內(nèi)。

(7)路基面壓實(shí)度隨夯實(shí)次數(shù)增加而增大,3個(gè)區(qū)段路基在二檔和三檔分別作用16 次和12次后，壓實(shí)度分別增大2.4%、1 9%、2 1%和35%、27%、25%。壓實(shí)度沿深度變化主要發(fā)生在2 m左右范圍內(nèi)。

(8)裝載機(jī)液壓打夯機(jī)夯實(shí)時(shí)，臺(tái)背混凝土主要發(fā)生彈性變形,應(yīng)變隨夯實(shí)次數(shù)增加略有增大,但均不超過(guò)10 。