焦作馬村啟閉機《啟閉機產品銷售商雙吊點螺桿啟閉機啟閉機簡介
1，雙吊點螺桿啟閉機設計生產：雙吊點啟閉機的設計生產依據“《QL型螺桿式啟閉機系列參數》SD297-88，《QL型螺桿式啟閉機技術條件》SD298-88和《水利水電工程啟閉機制造安裝及驗收規范》DL/T5019-94”執行設計戶外生產。
2，雙吊點螺桿啟閉機主要適用范圍：雙吊點啟閉機的規格和單吊啟閉機點都是一樣的，雙吊點啟閉機是一種水利工程閘門啟閉的專用機械，廣泛適用于農田灌溉、水產養殖、污水處理廠、水利發電站、水庫、河流（水閘、堤壩、渠道、涵洞、管道）等進水、放水閘口的配械。

焦作馬村啟閉機《啟閉機產品銷售商雙吊點螺桿啟閉機安裝
1，雙吊點螺桿啟閉機在安裝時一定要保證底座基礎布置平面水平達到180o純平，啟閉機底座與基礎布置平面的面積要達到90%以上，才能保證啟閉機的穩固，螺桿軸線要垂直閘臺上的水平面，必須與閘板吊耳孔垂直，這樣才能避免在關閉閘門是啟閉機的螺桿傾斜損壞機件。
2，雙吊點螺桿啟閉機置于安裝位置，先把一個限位盤套在螺桿上，將螺桿從橫梁的下部旋入啟閉機螺紋內，當螺桿從啟閉機的上方后，再一個限位盤，再將啟閉機螺桿的下方和閘門用螺栓連接，這樣啟閉機和閘門基本完成連接。
3，雙吊點螺桿啟閉機和閘門完成連接后在機座的基礎構件澆筑混凝土，必須按圖紙的規定澆筑，不能將布置面積澆筑超出設計范圍太多，在混凝土強度未達到設計強度時，不能拆除和改變啟閉機的臨時支撐，更不得進行試調和運轉操作，避免啟閉機和閘門跑位，造成不能達到零泄露。
4，在雙吊點螺桿啟閉機安裝完畢，要對機器進行建筑和材料雜物的清理，補修已損壞的保護油漆，灌注脂，這樣才能啟閉機使用壽命。

焦作馬村啟閉機《啟閉機產品銷售商調試雙吊點螺桿啟閉機
1，雙吊點螺桿啟閉機操作人員必須雙吊點啟閉機的結構、性能與操作，并有一定的機械知識，以確保設備的正常運轉。
2，雙吊點螺桿啟閉機操作前，對產品進行檢查，各部位情況是否良好，螺栓有無松動。
3，當雙吊點螺桿啟閉機運轉時，操作人員不得離開現場，發現問題立即停機。
4，對雙吊點螺桿啟閉機進行時，必須載荷。
5，雙吊點螺桿啟閉機在使用時需隨時由注油孔注入油，要經常保持足夠的油，螺桿要定期油垢，涂護新油，以防銹蝕。
雙吊點螺桿啟閉機調試
1，雙吊點螺桿啟閉機操作人員必須雙吊點啟閉機的結構、性能與操作，并有一定的機械知識，以確保設備的正常運轉。
2，雙吊點螺桿啟閉機操作前，對產品進行檢查，各部位情況是否良好，螺栓有無松動。
3，當雙吊點螺桿啟閉機運轉時，操作人員不得離開現場，發現問題立即停機。
4，對雙吊點螺桿啟閉機進行時，必須載荷。
5，雙吊點螺桿啟閉機在使用時需隨時由注油孔注入油，要經常保持足夠的油，螺桿要定期油垢，涂護新油，以防銹蝕。
雙吊點啟閉機日常
1，雙吊點啟閉機操作人員必須啟閉機的結構情況、性能特點和操作，并有一定的機械常識，才能確保螺桿啟閉機的正常運轉。
2，雙吊點啟閉機操作前，應對螺桿啟閉機進行檢查，各部位情況是否良好，螺栓有無松動，電動啟閉時應檢查電源線路是否接通，開關是否良好。
3，雙吊點啟閉機電動運轉時，操作人員不得離開現場，發現問題立即停機。
4，雙吊點啟閉機機時，必須載荷。
5，雙吊點啟閉機在使用時，需隨時由注油孔注入油，要經常保持足夠的油，螺桿要定期油垢，涂護新油，以防銹蝕。

焦作馬村啟閉機《啟閉機產品銷售商為保證閘門啟閉力檢測順利進行，檢測工作開始前，應滿足下列條件：門槽結構情況良好，門槽內無異物卡阻；閘門整體無影響運行的變形；）閘門的支承裝置能正常工作；啟閉機吊具與閘門連接可靠，卷揚式啟閉機鋼絲繩在卷筒和滑輪上纏繞正確，繩端固定牢固，鋼絲繩必須安全可靠；啟閉機的所有機械部件、連接裝置、潤滑系統、電氣設備及控制系統均能正常工作。閘門啟閉力檢測過程首先將拉壓力傳感器放置在吊桿與閘門吊耳之間。閘門啟閉力的檢測是檢測閘門從啟門一直到閘門全部露出水面后又閉門全過程的部份啟閉力的檢測。因浮式閘門有一定的吃水深度，當閘底板以上水深低于閘門吃水深度時無法使用。即使采用疊梁式浮式閘門，也會受到幾個分段水深限制。可對水庫進行適當調度，使閘底板以上水深滿足浮式閘門吃水深度的要求。當然，在閘墩上布置啟閉設備，可以克服水深限制，但卻使浮式檢修閘門的操作更加繁復。采用浮式設施，防止浮式檢修閘門失控，隨水流漂移，撞擊損壞水庫建筑物及閘門，引發惡性事故。從兩種增設檢修閘門方案比較來看，現場施工周期有所不同，費用大致相當，但閘門操作、維護和管理的復雜程度差異明顯，因此如有可能，宜盡量選用加長閘室方案。遇到第種情況時，除了上述兩個布置方案外，還有兩個布置方案可選擇。從振動量與開度變化關系看, 當閘門開啟至 3000mm 時, 各測點的振動加速度出現下降趨勢 。閘門關閉過程的振動量較閘門定開度狀態有所不同 。庫水位 22.0m 、21.5m 、21.0m 時閘門徑向振動均閘門結構的振動位移振動位移作為閘門結構運行安全性的一個重要判據, 在流激振動分析中起到重要作用。試驗比較系統地考查了不同工況下閘門諸部位振動位移情況 。圖 8 繪出了典型測點的振動位移均方根值隨水位和開度的變化關系, 動位移譜繪于圖 9 。數據顯示:當庫水位 22.0m 時, 閘門的振動位移面板略大, 支臂次之。就面板而已, 較大振動部位位于門葉下部;其中徑向振動位移均方根值為 1.14mm, 側向振動位移均方根值為 1.58mm, 出現在閘門開度 50mm 處 ;切向振動位移量為 1.4mm 。閘門支臂的振動位移以切向, 側向次之, 徑向。局部位置強度的復核計算, 庫水位為 1 734.5 m以上時, 胸墻支座的計算配筋量大于原配筋量, 胸墻處于不安全狀態 。浮體門封堵施工安排在每年的 10月到次年的3月, 為劉家峽水庫的枯水季, 庫水位高于 1 734 m的概率極低, 即使在水量較大的年份, 電站也可以通過泄水調節庫水位低于 1 734 m, 因此浮體門封堵孔口也不會影響壩體局部位置安全 。同時在封堵施工期間, 溢洪道不參與電站的調洪和泄洪工作。浮體