CDH1MF4/280/200/150A2X/B3CAEMWW力士樂油缸

CDH1MF3/80/45/100 CDH1MP5/100/70/250A1X/D1CSEMWW CDH1MP5/160/110/550A1X/D1CSEMTC CDH1MP5/200/140/940A1X/D1CSEMWW CDH1MP5/63/45/320A1X/H1CSEMWW CDH1MS2/50/36/380A1X/D1CMEMWW CDH1MT4/63/45/330A1X/H1CSEMWW XV=335 CGH1MT4/140/100/370A1X/D1CSEMWW XV=450 CDH2MT4/140/100/2500/A10B2CDFMFV,XV=1535 BIGMEC 228/MP6/50/36/300/DM01CL BIGMEC 228/MP6/63/45/390/DM01CL CDH1MT4/50/36/600-A10/B3HMDTAW-XV=447φ50/36 C=600 CDH1MT4/63/45/450A1X/M1CLUMWW,XV=230mm CDL1MP5 40/22/310D10B1CFUMWW CDT3MT4/100/70/200F11/B11HHEMWW,XV=208mm CYH1MP5180/56/400A1X/X1CLUMWW TU16Z 63/45-380,T10068737 CDH1MT4/140/100/4010A1X/B2CGDMWW.XV=2228 CDH1MT4/140/100/3010A1X/B2CGDMWW.XV=1650 CDH1MT4/180/125/3510A1X/B2CADMWW.XV=1630 CDH1MT140/100/3000 CDH1MT4/160/110/3000A1X/B2CGDMWW，XV=1730 CDH1MT4/160/110/3510A1X/B2CADMWW，XV=1740 CDH1MT4/160/110/3500A1X/B2CADMWW，XV=1730 CDH1MT4/280/200/2800A2X/B2CGDMWW，XV=790/CGA212 CDH1MT4/280/200/530A2X/B2CGDMWW CDH1MT4/160/110/2525A2X/B2CADMWW，XV=790 CDH1MP5100/70/1100A1X/B1CGDMWB CDH1MP5100/70/1150A1X/B1CGDMWB CDH1MP5 63/45/350A1X/B1CGDMW CDL1重載型油缸基本參數 額定壓力: 160 bar 活塞直徑: 25 - 200 mm 活塞桿直徑: 14 - 110 mm 安裝方式: MP5=缸底鉸接吊環頭MF3=缸頭圓法蘭MF4=缸底圓法蘭MT4=中間耳軸M00=無安裝方式 行程長度: 3000 mm 行程速度: 0.5 m/s 重載型液壓缸 CDL1MP5/63/36/100D1X/B1CHUMWW 描述 作用方式 CD 單桿液壓缸 款式 L1 款式L1 安裝型式 MP5 缸底鉸接吊頭 活塞直徑 63 D = 63 mm 活塞桿直徑 36 d = 36 mm 行程 100 行程= 100 mm 設計原理 D 擰入式缸頭,焊接式缸底 產品系列 1X 10至19安裝和連接尺寸不變 油口形式 B 管螺紋- ISO 228/1 EE = G 1/2 缸頭和缸底上油口的位置 1 上-從活塞桿端看 活塞桿形式 C 鍍硬鉻 活塞桿端 H 螺紋KK = M27 x 2 A = 36 NV = 28 終端緩沖 U 無選項 密封型式 M 標準密封系統(適用于礦物油DIN 51 524 HL, HLP) 選項1 W 無選項 選項2 W 無選項 提示： 所給的工作壓力僅適用于無沖擊的工作運行。在極端負載,如高工作循環時,必須對安裝元件和活塞桿的螺紋連接按照強度進行設計。 CDL1MP5/40（50,63,80,100,125,160,200）/22(28,36,45,56,70,90,110)/行程長度(<1400)D1X/B1CH(F,K)UM(V)WW(Y,LY=?<800) CDL1MP5/63/36/100D1X/B1CHUMWW CDL1MP5/40/22/310D1X/B1CFUMWW CDL1MP5/100/56/450D1X/B1CFUVWW CDL1MP5/63/36/450D1X/B1CFUVWW CDL1MP5/125/70/350D1X/B1CFUVWW CDL1MP5/63/36/1000D1X/B1CFUVWW CDL1MP5/40/22/252D1X/B1CFUMWY, LY=50 CDL1MP5/100/56/630D1X/B1CFUMWW CDL1MP5/63/36/150D1X/B1CFUMWW CDL1MP5/100/56/300D1X/B1CFUMWW。

R900936006 4WRAE10W1-60-22/G24N9K31/A1V R900936497 4WRA6EB15-22/G24N9K4/V-589 R900936935 4WRA6EA30-22/G24N9K4/V R900937158 4WRAE6EA30-22/G24N9K31/A1V R900937718 4WRA6EA15-22/G24N9K4/V R900938827 4WRA6EA15-22/G24K4/V-589 R900939576 4WRAE10EB30-22/G24N9K31/A1V R900940043 4WRA6W1-15-22/G24N9K4/V R900940206 4WRAE10EA30-22/G24N9K31/A1V R900940546 4WRA6W1-07-22/G24N9K4/V R900943416 4WRA10W60-22/G24N9K4/V-589 R900943826 4WRAE6W30-22/G24N9K31/F1V R900944554 4WRA10EA60-22/G24N9K4/V-589 R900944775 4WRA10W30-22/G24N9K4/V-589 R900945520 4WRA6W3-15-22/G24N9K4/V R900947059 4WRAE6E15-22/G24N9K31/F1V R900947149 4WRA6E03-22/G24N9K4/V R900947417 4WRA6WA30-22/G24N9K4/V-589 R900947693 4WRA6EB30-22/G24K4/V R900947835 4WRA6E1-30-22/G24K4/V R900949337 4WRA6W07-22/G24N9K4/V-589 R900949757 4WRAE10W1-60-22/G24N9K31/F1V R900949993 4WRA10E30-22/G24N9K4/V-589 R900950144 4WRAE6W07-22/G24N9K31/F1V R900950774 4WRAE6W1-15-22/G24N9K31/F1V R900953093 4WRA6W30-22/G24K4/V-589 R900953168 4WRAE6E03-22/G24N9K31/A1V R900953496 4WRAE10W1-30-22/G24K31/A1V R900954053 4WRA6E1-15-22/G24K4/V R900954054 4WRA6EA15-22/G24K4/V R900954055 4WRA6EA30-22/G24K4/V R900954056 4WRA6W15-22/G24K4/V R900954057 4WRA6W1-15-22/G24K4/V R900954058 4WRA6W1-30-22/G24K4/V R900954059 4WRA6WA15-22/G24K4/V R900954061 4WRA10E60-22/G24K4/V R900954064 4WRA10EA60-22/G24K4/V R900954065 4WRA10W60-22/G24K4/V R900954069 4WRAE6E07-22/G24K31/A1V。

°側傾時應力圖液壓缸整體應力分布云圖由于整體應力云圖難以表達銷軸處的強度特征，因此采用單實體應力顯示的方法觀察銷軸在側傾工況下的應力值，如圖所示。由銷軸應力云圖可知，其應力出現在支撐缸橫向°側傾的工況下，為.MPa，與結構許用應力相差不大。由有限元強度分析可知，所設計的結構在強度方面不滿足工作需求，需進行。a橫向°側傾時應力b縱向°側傾時應力圖銷軸應力分布云圖液壓缸屈曲分析.特征值屈曲分析基礎特征值屈曲分析又稱為線性屈曲分析。應力剛度矩陣可以增強或者減弱結構的剛度，取決于剛度應力時拉應力還是壓應力。當結構受壓時，壓力增大，弱化效應增加，當達到某個載荷時，弱化效應超過了結構的固有剛度，靜剛度為零，位移無限增加，結構發生屈曲[]。一般方程為式中[K]為剛度矩陣，[S]為應力剛度矩陣，λi為屈曲特征值，{ψi}為屈曲模態。.載荷添加及模型求解分析可知，液壓缸在垂直工況下所受軸向壓力，因此僅對垂直時的支撐液壓缸進行屈曲分析[,]。支撐液壓缸中，缸體及活塞桿組件均屬于壓桿，故對缸體和活塞桿組件分別進行屈曲分析。邊界條件均為一端固定一端加載，載荷為-Z方向000N的力，求解得到前六階屈曲特征值，如圖所示。a缸體屈曲特征值b活塞桿組件屈曲特征值圖屈曲特征值由圖知，缸體和活塞桿組件的一階屈曲特征值分別為.和.，即液壓缸的臨界壓力為.kN。液壓缸的最小穩定安全系數為.0，由于規定的穩定安全系數為，故結構滿足穩定性要求[]。改進.液壓缸結構改進由支撐液壓缸有限元強度和屈曲分析可知，液壓缸的穩定性滿足要求，但結構強度不足。液壓缸在橫向°側傾和縱向°側傾兩種工況下，其應力超過了構件許用應力。為了增強液壓缸結構強度，在底座兩側添加導向桿，并在液壓缸上設計導向板結構，導向桿及導向板構件材料分別選用選用0Cr和鋼，改進后液壓缸結構見圖。.活塞桿銷.活塞及活塞桿.導向柱.缸體.導向套.支撐底板.導向桿銷圖液壓缸改進后三維圖.后強度分析根據實際工況，檢查并重新定義液壓缸裝配體各構件之間的連接[]將導向套與缸體導向套與導向桿活塞桿與缸體之間的綁定接觸刪除，并重新定義為連接面之間的接觸為不分離約束；將導向桿銷與底座上固定座側向的綁定接觸刪除，并定義為導向桿與導向桿銷導向桿銷與底座上固定座之間的過渡綁定約束。修改后各部件的連接關系如圖所示。圖液壓缸各部件連接改進圖施加與前相同的約束與載荷，求解結構在兩種側傾工況下的應力，得到如圖和圖所示的應力分布云圖。a橫向°側傾時應力b縱向°側傾時應力圖改進后液壓缸整體應力分布云圖a橫向°側傾時應力b縱向°側傾時應力圖改進后銷軸應力分布云圖改進后液壓缸的應力從.MPa降至0.MPa。銷軸的應力為.MPa，比改進前降低了.MPa。液壓缸結構在改進后滿足強度要求，結構合理[0]。結語對所設計的牽引車支撐液壓缸進行垂直橫向°側傾和縱向°側傾三種工況下有限元強度及屈曲分析，通過分析得知液壓缸滿足穩定性要求，但活塞桿及銷軸處應力值偏大，不滿足強度要求。為此，對支撐液壓缸結構進行設計，求解得到相應應力云圖。由應力云圖可知，構件應力顯著減小且小于構件的許用應力。前言自00年初武漢爆發以來，全國各地都采取了嚴密的預防措施，例如“封閉城市”和“隔離”。逆行到線運送物資。為了刺激經濟，全國所有高速公路都實施了“綠色通道”，這是一項免費措施。當國內流行病形勢從危機慢慢轉為安全時，各個城市的大小企業逐漸恢復了工作。物流和運輸是流通城市不可或缺的一部分。受這行病的影響，有些人擔心司機感到高興和高興。這款成龍H的所有者從事自卸車運輸已有近十年的歷史了。他擁有輛X輕型公路自卸車。在流行病的刺激下，他沒想到運輸的需求會大大增加。從長遠來看，增加容量需要購買另一臺載客量大且性能可靠的車輛。南部地區的成龍自卸車數量很多。作為閩南三角地區，自卸車基本上是成龍車輛。盡管對運輸的需求增加了，但疫情爆發時正是春節假期。我擁有的三輛自卸車已經暫停了一個多月，而營運資金相對困難。經過慎重考慮，我仍然打算選擇年齡相對較近的二手車，以增加運輸車隊的容量。龐大而可靠的成龍自然進入了業主的“合法視野”。外觀負責-成龍H看中這款H完全是出乎意料的我沒想到會在這種全新條件下遇到二手車。0年生產的汽車基本上可以視為準新車。車輛行駛距離僅超過0,000公里。這種狀況可以認為是二手車中相當不錯的狀況。與成龍M相比，成龍H具有更加飽滿，更具侵略性的車輛設計。所有二手車經銷商中都使用的成龍M，是一款采用此H車型采用新前臉設計的車型。時尚，年輕和充滿活力的外觀，加上成龍的財產和聲譽，使車主在心中默默地完成了它。回答。從外觀角度來看，油漆表面處理和鈑金零件都是相當新的。要說六旗的精湛工藝確實很棒，駕駛室的主要框架仍然是歐洲的龍骨框架。經過一些改造，整車設計的氣質得到了改善，品牌知名度也很強。難忘。外觀的美感得到了改善。重新設計的線條輪廓更有利于空氣流動。大燈和前臉罩的側面獨立設計了一個中空區域，以在迎面而來的風阻中循環。好，從而提高了車輛的燃油經濟性。車輛細節承龍H在擋泥板上有一層獨立的塑料設計。與新的成龍M相比，這也是一個更為明顯的區別，新的成龍M在駕駛室中顯得更滿。駕駛室已經升高，因此駕駛室和輪胎之間的距離也變大了。承龍還在這里仔細安裝了額外的防濺護舷。在發動機凸起的中央通道后面，H在這里還設計了一個防護網。這種設計在成龍M上也不可見，看起來也不是很空。車輛的缺陷是在駕駛室的右后部進行了鈑金加工。據估計發生了一些小事故。鈑金工藝比較粗糙。敏銳的人可以一眼看出這條線的不規則性。。